标准中涉及的相关检测项目

检测项目：

• 带的长度

• 带的宽度

• 带的厚度

• 楔的角度

• 带的抗拉强度

• 带的伸长率

• 带的耐磨性

检测方法：

• 使用精密量具测量带的几何尺寸，包括长度、宽度和厚度。

• 通过拉力试验机测定带的抗拉强度和伸长率。

• 利用专用仪器测量楔的角度，以保证传动的合适性。

• 进行耐磨性试验，通过磨损测试设备评估带的耐磨特性。

涉及产品：

• 多楔带

• 楔形滑轮

• 多楔带传动装置

这些检测项目和方法是为了确保多楔带传动的设计和制造符合标准中的规定，从而保证产品在实际应用中能够稳定、有效地运行。

JB/T 5983-1992 多楔带传动 设计方法的基本信息

标准名：多楔带传动 设计方法

标准号：JB/T 5983-1992

标准类别：机械行业标准(JB)

发布日期：1992-07-17

实施日期：1993-07-01

标准状态：现行

JB/T 5983-1992 多楔带传动 设计方法的简介

本标准规定了多楔带传动的设计方法。本标准适用于标准中规定的PJ、PL、PM三种型号多楔带传动的设计。JB/T5983-1992多楔带传动设计方法JB/T5983-1992

JB/T 5983-1992 多楔带传动 设计方法的部分内容

中华人民共和国机械行业标准

多带传动设计方法

主题内容与适用范围

本标准规定了多楔带传动的设计方法，本标准适用于标准中规定的 PJ、PL、PM 三种型号多楔带传动的设计。2引用标准

带传动术语

GB6931

3术语和代号

3.1本标准术语按GB6931.1～6931.2的规定，3.2本标准中使用代号见表1。

参数名称

设计功率

需传递的功率

工作情况系数

传动比

小带轮转速

大带轮转速

小带轮节圆直径

大带轮节圆直径

有效线差

小带轮有效直径

大带轮有效直径

带的有效长度

中心距

初定带的有效长度

初定中心距

中心距减小量

中心距增加量

小带轮包角

包角修正系数

带长修正系数

每楔传递的基本额定功率

由传动比引起的功率增量

带的楔数、带轮的槽数

有效拉力

中华人民共和国机械电子工业部1992-07-17批准JB/T 5983—92

1993-07-01实施

原始设计资料

4.1原动机和工作机类型；

4.2每天运转时间t，

4.3需传递的功率P;

4.4.小带轮转速nl；

4.5大带轮转速n2

4.6初定中心距a或中心距范围

4.7对传动空间等方面的特殊要求。5设计步骤

5.1确定设计功率P.

式中：K见表2。

JB/T 5983-92

续表1

参数名称

紧边拉力

松边拉力

带与带轮的楔合系数

压轴力

测量初拉力时施加的垂直力

Pa=KAP

原动机类型

（1）

交流电动机（普通转矩、鼠笼式、」交流电动机（大转矩、大滑差率、同步、分相式），直流电动机（并激)，内燃机

每天连

续运转

液体搅拌器，鼓风机和排气装置，离心泵和压缩机，功率在7.5kW以下(含7.5kW)的风扇;轻型输送机

带式输送机（砂子、尘物等)，和面机，功率超过了.5k的风扇，发电机；洗衣机+机床，冲床、压力机、剪床，印刷机，往复式振动筛，正排量旋转泵

制砖机，斗式提升机，激磁机，活塞式压缩机，输送机（链板式、盘式、螺旋式），锻压机床；造纸用打浆机，柱塞泵，正排量鼓风机，粉碎机，锯床和木工机械

每天连

续运转

每天连

续运转

>6～16 h

≥16~24h

单相、滑环式、串激），直流电动机(复澈）

每天连

续运转

每天连

续运转

每天连

续运转

>6～16 h>16~24 h

破碎机（旋转式、鄂式、滚动式）；研磨机（球式，棒式、圆简型式），起重机：橡胶机械（压光机、模压机、轧制机）

节流机械

JB/T 5983--92

续表2

原动机类型

交流电动机（普通转矩、鼠笼式、同步、分相式）.直流电动机（并激），内燃机

每犬连

续运转

5.2如使用张紧轮，将下列数值加到KA中去：张紧轮位于松边内侧：0：

张紧轮位于松边外侧：0.1；

张紧轮位于紧边内侧：0.1；

张紧轮位于紧边外侧：0.2。

5.3选择带型

根据n和P：由图1选择带型。

家经务集热食国童服息商

5.4计算传动比

.5.5确定带轮有效直径dl、de2

每天连

续运转

每天连

续运转

>6～16 h

[>16~24 h

交流电动机（大转矩、大滑差率、单相、滑环、串激）.直流电动

机（复激）

每天连

续运转

设计功率Pa，kw

i=n/n2

小带轮有效直径：del三dlemin，demin见表3。表3

20304050

每天连

续运转

1≥6~~16 h

每天连

续运转

>16-~24 h

200 300400500

如不考虑弹性滑动：

式中：dp=de+24

dp2 = de2 + 2.

A.值见表4。

大带轮有效直径：

JB/T 5983—92

i=ni/n2dpz/dpl

de2 = duz - 24,

del1de2根据计算值选取表5的直径系列中的值。表5

带轮直径系列d。

（4）

5.6确定有效长度L.和中心距a

JB/T 5983—92

5.6.1计算初定有效长度L。，选择有效长度L。Le = 2aa + 1.57(de + dez)+ (dea — der)2/4ao式中：a由设计任务书给定，或在0.7(del十de)a<2(de十d2)范围内选取L根据L。由表6选取。

长度系列Le

注：多楔带尺寸国家标准颁布后，有效长度按拟定的标准值选取。5.6.2确定中心距a

u = a+ (L- L)/2

5.7确定中心距调整量

按图2、表7查取中心距调整量△、8。中心距变动范围为：(a一)～（a+△)。PM

11 200

14 000

+（5)

有效长度L

450500

>500~750

>750~1 000

1000~～1250

≥1 250~～1 500

1 500-~1 800

≥1 800~2 000

>2 000-~2 500

1 250-1 500

>1 500~1 800

>1 800-2 000

>2 000~2 240

>2 240~~2 500

2 500~3 000

3000~4000

>4 000-~5 000

>50006000

2 240~~2 500

>2 500~3 000

≥3 000-~4 000

≥4 000~5 000

5 000~6 000

>6 000-6 700

≥6 700-~8 500

>8500～10000

>10 000~11 800

>11 800~16 000

5.8计算小带轮包角α1，确定包角系数K。JB/T 5983—92

α 180\ - 57.3° X (d2 de1)/aK。由表8查取。

小轮包角

确定带长系数K，

K由表9查取。

有效长度Le

JB/T 5983-—92

包角修正系数

小轮包角

带长修正系数KL

包角修正系数

确定带每楔传递的基本额定功率和传动比引起的功率增量（P,十△P,）5.10

当传动平稳，α1=180°，使用特定带长时，带每模传递的基本额定功率P，和由传动比i引起的功率增量AP，，见表10～表12。

0.01 0.01

0. 01 1 0. 01 0. 01

JB/T 5983-92

0. 02 0, 02

0. 0310. 03

0.01 10. 0210. 02/0.03

0. 0110. 02

0. 020. 04

0. 02 0. 031

0.01 0. 02

0.0410. 05

45147.550

601 63

PJ型多楔带包角180°时每楔传递的0. 020. 020. 03:0. 030. 030. 040. 040. 040.03

0. 040. 04; 0. 040. 040. 05j0. 060.04

10. 04 10. 040. 05 0. 05 0. 06 0. 0610. 07;0. 07 :0. 04

0. 040. 050. 060. 060. 07|0. 070. 07|0. 080. 100. 05 0. 060. 07 0. 070. 07 0. 08 0. 09/. 100. 110. 05

0. 06 1 0. 07

0. 06 0. 07 10. 07

0. 05j0.07

30.090.100.100.1110.13

0. 06 /0. 070. 07:0. 08

0. 07|0.080.090.100.10/0.11[0. 12j0. 14[0.08/0.09|0.10|0.11|0.120. 130. 130. 160.07

o.120.130.140.16

0. 080. 090. 100.100. 11

0.08 |0.090.100.11 0.120.13|0.13j0.15|0.170.09 [0.100.110.12|0.130.14[0.150.160.1910.100.10|0.11]0.13|0.130.14[0.160.17;0.190.09

0.100.110.120.130.140.150.160.17/0.200.09

0.120.13j0. 130.150.16jo.17]0.19 0. 2210.110.130.130.140.160.170.190.200.23[0. 090. 10

0. 040. 051

1 700 0. 01

0.030.040.06

0.030.040.06

0. 010.03

0. 071 0. 10

0. 06 ↓ 0. 08

0.11 0. 130.13 0.15j0. 160. 17]0. 190. 20|0. 230.120.130.140.160.16j0.18.19!0.210.230.110.13 ↓o.14j0.15jo.160.18jo.19|0.21 o.220.250.12

0,13|0.14

0. 10 / 0. 12↓

0.15|0. 16|0. 170.190.200.220.23/0.270.150.16jo.180. 19|0.21j0.22|0. 24 0. 285|0.160.180.19|0.21|0.22[0.25|0.280. 15

7/0.19/0.20/0.22,0.24/0.250.300.150.160.17

0.15 |0.160.180.190. 22j0. 230. 25|0. 270.310. 16 |0. 18|0. 19/0. 21|0. 23/0. 25/0. 27/0. 29/0. 34]10

基本额定功率 P,，kw

0. 040.06

0. 06 ↓ 0. 07

0.1610.20

0. 250.28

0.3710.39

0. 3510.39

JB/T 5983--92

.261.38

1.94,3.38

由传动比引起的功率增量AP，，kw23.39

0. 000.000. 000.0010. 000.000. 000.00

0.000. 00

0.0010.000.000.00 0.000.000.000. 00 10. 0010. 000. 000. 000. 00|0. 000.00

0. 000. 00:0. 000. 000. 00: 0. 000.00

0.000.000.00:0.000.01

0. 0110. 01

0. 000. 000. 01|0. 01|0. 01

0.000. 00.0. 010. 010.01 0, 010.01

0. 000. 000. 010. 010.0110. 010. 010. 000. 000. 010. 010. 0110. 010. 011 0. 010.00

0.000.010.010.01 0.01

0.00:0.010.01

10.000.010.010.010.010.010.0110. 000. 010.010. 010.010. 01:0. 010.00

0.010.010.010.010

0. 010. 01 0. 01

0.010.010.01 0.01

10.010.01

0.0110.010.011

0.010.010.01

0.000.000,010.010.010.010.010.010.000.00

0. 000.00

0.000. 01

0.01:0. 010. 01

0.01 0. 010.01

0. 000. 010. 0110. 010. 0

0.000.010.01

0. 000.010.01

0.01.0.01

0. 01.0.01

0. 0110. 01

0. 00 0. 000. 01|0. 0110. 01|0. 010. 01|0. 011 0. 01351